660mw汽輪機(jī)組及冷卻塔熱力設(shè)計(jì).doc
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660mw汽輪機(jī)組及冷卻塔熱力設(shè)計(jì),660mw汽輪機(jī)組及冷卻塔熱力設(shè)計(jì)1.8萬字60頁 原創(chuàng)作品,已通過查重系統(tǒng)摘要 660mw汽輪機(jī)組熱力設(shè)計(jì)主要進(jìn)行為全廠原則性熱力計(jì)算,在已知條件下,假定進(jìn)氣量,由物質(zhì)平衡及熱平衡,計(jì)算回?zé)嵯到y(tǒng)數(shù)據(jù),抽氣量,凝汽量。再根據(jù)回?zé)嵯到y(tǒng)計(jì)算結(jié)果求取進(jìn)氣量并與試取進(jìn)氣量進(jìn)行對比,確定進(jìn)氣量選擇的正確性,并確定各經(jīng)濟(jì)指標(biāo)以及全...
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660MW汽輪機(jī)組及冷卻塔熱力設(shè)計(jì)
1.8萬字 60頁 原創(chuàng)作品,已通過查重系統(tǒng)
摘要 660MW汽輪機(jī)組熱力設(shè)計(jì)主要進(jìn)行為全廠原則性熱力計(jì)算,在已知條件下,假定進(jìn)氣量,由物質(zhì)平衡及熱平衡,計(jì)算回?zé)嵯到y(tǒng)數(shù)據(jù),抽氣量,凝汽量。再根據(jù)回?zé)嵯到y(tǒng)計(jì)算結(jié)果求取進(jìn)氣量并與試取進(jìn)氣量進(jìn)行對比,確定進(jìn)氣量選擇的正確性,并確定各經(jīng)濟(jì)指標(biāo)以及全廠熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。在本次設(shè)計(jì)中最終計(jì)算進(jìn)氣量與試取進(jìn)氣量的的誤差僅為0.36%,而最終反平衡較核中正反平衡相對誤差也僅為0.83%,證明計(jì)算無誤。冷卻塔熱力設(shè)計(jì)的目的是使冷卻塔的冷卻任務(wù)與其冷卻能力相匹配。用近似積分法確定冷卻塔的冷卻數(shù),試取汽水比法在冷卻數(shù)-汽水比圖表上作圖確定汽水比,由此能得到冷卻塔淋水面積及淋水密度便。最后選擇合適的填料,即完成熱力設(shè)計(jì)。在本次設(shè)計(jì)中設(shè)計(jì)冷卻數(shù)為1.21,而選擇填料的冷卻特性數(shù)為1.26,填料的熱力性能能夠滿足設(shè)計(jì)要求。熱交換量誤差為0.201%,冷卻塔的冷卻任務(wù)能夠完成。
關(guān)鍵詞:熱電廠 汽輪機(jī) 冷卻塔 填料 熱力計(jì)算
1.8萬字 60頁 原創(chuàng)作品,已通過查重系統(tǒng)
摘要 660MW汽輪機(jī)組熱力設(shè)計(jì)主要進(jìn)行為全廠原則性熱力計(jì)算,在已知條件下,假定進(jìn)氣量,由物質(zhì)平衡及熱平衡,計(jì)算回?zé)嵯到y(tǒng)數(shù)據(jù),抽氣量,凝汽量。再根據(jù)回?zé)嵯到y(tǒng)計(jì)算結(jié)果求取進(jìn)氣量并與試取進(jìn)氣量進(jìn)行對比,確定進(jìn)氣量選擇的正確性,并確定各經(jīng)濟(jì)指標(biāo)以及全廠熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。在本次設(shè)計(jì)中最終計(jì)算進(jìn)氣量與試取進(jìn)氣量的的誤差僅為0.36%,而最終反平衡較核中正反平衡相對誤差也僅為0.83%,證明計(jì)算無誤。冷卻塔熱力設(shè)計(jì)的目的是使冷卻塔的冷卻任務(wù)與其冷卻能力相匹配。用近似積分法確定冷卻塔的冷卻數(shù),試取汽水比法在冷卻數(shù)-汽水比圖表上作圖確定汽水比,由此能得到冷卻塔淋水面積及淋水密度便。最后選擇合適的填料,即完成熱力設(shè)計(jì)。在本次設(shè)計(jì)中設(shè)計(jì)冷卻數(shù)為1.21,而選擇填料的冷卻特性數(shù)為1.26,填料的熱力性能能夠滿足設(shè)計(jì)要求。熱交換量誤差為0.201%,冷卻塔的冷卻任務(wù)能夠完成。
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